ICS 27.120.20 F69 备案号：29115-2010 中华人民共和国能源行业标准 发布 NB/T20017—2010 目 次 前言 II 范围 1 规范性引用文件 2 3 试验目的 4 试验依据的基本条件 试验压力， 5 6 测试项目. 测点布置 7 8 试验技术要求 5 9 试验验收条件及复试 10 试验承担单位的资格要求 11 试验前的准备工作 12 试验的实施步骤 13 试验报告 9 附录A（资料性附录） 加压、减压曲线图. 11 附录B（资料性附录） 利用铅垂线法测量安全壳整体变形示意图 12 附录C（资料性附录） 利用水准仪测量弯顶挠度. 13 附录D（资料性附录） 几种埋入式混凝土应变计定位方法 14 NB/T 20017—2010 前言 本标准按照GB/T1.1-2009给出的规则起草。 本标准代替EJ/T1098-1999《压水堆核电厂安全壳结构整体性试验》，与EJ/T1098-1999相 比主要有以下变化： 在安全壳整体变形测量项目中，增添了穹顶相对环梁的挠度测量； 一增加了灌浆钢束力值测量项目； 对于灌油钢束，增设了环向束、穹顶束的力值测量项目。 本标准由中国核工业集团公司提出。 本标准由核工业标准化研究所归口。 本标准起草单位：中冶集团建筑研究总院。 本标准主要起草人：林松涛、王永焕、张际斌、杨林、谢永金。 EJ/T1098于1999年4月首次发布。 II NB/T20017—2010 压水堆核电厂 安全壳结构整体性试验 1范围 本标准规定了安全壳结构整体性试验的方法、技术要求和验收评定条件。 本标准适用于压水堆核电厂有粘结预应力混凝土带有钢衬里的安全壳结构整体性试验，适用的安全 壳结构形式为扁球面穹顶、平底板和立式圆筒形单层安全壳。对该种安全壳进行结构在役检查时可参考 使用。对于其它形状安全壳也可参考使用。 2规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文 件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。 GB50152混凝土结构试验方法标准 HAF102（2004）核动力厂设计安全规定 3试验目的 满足HAF102(2004)第6章的要求，通过试验检验安全壳在构造和强度方面承受设计基准事故的能 力，验证在设计基准事故时安全壳能够保持结构的完整性。 4试验依据的基本条件 4.1试验与基本条件关系 安全壳结构整体性试验应与本章的基本条件相适应，并依据这些基本条件开展试验工作。 4.2原型安全壳 若被测的安全壳结构，是新的设计或有新的改进，并且未经试验验证，则应定义为原型安全壳。其 试验内容见6.1。 4.3非原型安全壳 如果在原型安全壳的试验中，已经取得了应变、整体变形的测量值，并且对测量值和预计值做出了 比较、评价，则把这种安全壳在另行建造时定义为非原型安全壳。其试验内容见6.2。 4.4安全壳结构特征 安全壳结构特征包括安全壳的结构形式、混凝土强度等级及粗骨料最大粒径、混凝土和钢材的物理 力学性能参数、预应力钢束的分布及其预应力水平。 1 NB/T20017—2010 4.5 安全壳主要参数 安全壳主要参数包括单堆名义功率、安全壳外形尺寸、安全壳设计压力、安全壳内设计基准工况下 最高温度等。 4.6工程建设进度计划 应随土建施工安装埋设测试仪表，依据工程建设进度计划开展试验工作。 5试验压力 5.1 最高试验压力 安全壳最高试验压力为1.15倍设计压力。 5.2压力分级 从大气压开始，向安全壳内充气施加压力，加压和减压过程分成接近相等的5级。 5.3压力加减速率 压力的加减速率每小时不应大于最高试验压力的20%；每一级压力到达后，恒压时间不应小于1h。 分级加压、减压曲线例子可参见附录A。 6测试项目 6.1 原型安全壳 试验应至少包括下列内容： 安全壳整体变形测量； 混凝土应变测量： 灌油（蜡）钢束力测量： 灌浆钢束力测量； 温度测量； -混凝土裂缝观测； 安全壳外观质量检查（包括安全壳内部和外部）： 安全壳内试验压力测量。 根据工程要求，可以选择下列项目： 非预应力钢筋应力测量； 现场气象测量。 6.2非原型安全壳 试验应至少包括下列内容： 安全壳整体变形测量； 混凝土应变测量（可在7.2.2中选择应变测点）； 温度测量； 混凝土裂缝观测； 2 NB/T20017—2010 一安全壳外观质量检查； 一安全壳内试验压力测量。 根据工程要求，可以选择下列项目： 灌油钢束力测量； —灌浆钢束力测量； 一非预应力钢筋应力测量； 一现场气象测量。 7测点布置 7.1安全壳整体变形测量 7.1.1分类 整体变形分为安全壳水平方向直径的变化（径向变化）、安全壳高度变化和穹项挠度。 其测点可以布置在壳内，也可以布置在壳外。 一般情况，宣用铅垂线法，把测点布置在壳外。当壳内生产工艺设备布置松散，壳内比较空旷，投 产工期不紧时，可采用张线法，在壳内布置位移计。 7.1.2铅垂线法 铅垂线法测量系统由铅垂线、上锚点、套管、保护箱、读数装置、重锤和阻尼器等构成，测量系统 示意图参见附录B。 该系统用于径向（即安全壳直径变化）整体变形测量时，铅垂线应使用不锈钢丝，读数装置宜采用 光电、光学等测读方法。 该系统用于安全壳高度变化（即环梁或筒体上部的高度变化）整体变形测量时，考虑到温度对铅垂 线的影响，铅垂线应选用温度线膨胀系数小的丝材。读数装置采用机械、电感等竖向变形测量系统。 径向变形测量，沿安全壳筒壁圆周4个方位，避开设备闸门孔和扶壁柱，间距90°左右，设置铅垂 线。在每一方位，应至少取3个标高（大致分别为筒壁高的1/4、1/2和3/4处附近）布置测点。其中，中 间高度一层测点应接近理论计算所得之径向变形产生最大值位置。 高度变形测量，测点方位与径向变形测点位置接近，其标高设在环梁的下方或筒体的顶部，共4个 测点。 在高度变形测量的4个方位，以环梁上表面为相对固定的参考点，观测穹顶中央、弯顶中央至环梁 水平距离的中点附近（1个方位）相对环梁的挠度。参见附录C。 7.1.3张线法 张线法测量系统由位移计、张线、重锤和固定支架组成。 测量安全壳径向变化时，在壳内大致间隔90°的四个方位、按五个标高布置测点。其中，最低一层， 布置在筒壁高度的1/5处；最高一层布置在筒壁与环梁的交接处；剩余的中间三层，宜沿筒简壁高度均匀 分布。另外，在设备闸门扎四周应适当增设壳壁径向变化的测点。 测量安全壳高度变化时，在筒体顶部4个方位上布置筒体顶部相对于底板的高度变化的测点，在穹 顶顶点（中央）和顶点到起拱线的之间（仅1个方位），设置弯顶相对于底板的高度变化测点。， 考患到温度对张线的影响，上述张线应选用温度线膨胀系数小的丝材。 7.2混凝土应变测量 3 NB/T200172010 7.2.1测点的组成 测点布置在安全壳壁厚的内、外排普通钢筋处，对某些重要测量部位，还可以增加壁厚中部测点。 每个测点，一般均按主应力方向已知的平面应力状态布置，由环向的和竖向的两个应变计组成。 7.2.2测点分布 原型安全壳应在下列部位设置应变测点： 筒壁与基础底板交接处（如加腋可取2个方位，无加胶可取4个方位）： 筒壁高度的中间部位（4个方位）： 弯顶的项点部位； 设备闸门孔的一侧及其正上方的变断面处 7.2.3选择部位 根据受力情况，决定下列部位是否设置应变测点： 基础底板； 筒壁与扶壁柱交接处； 筒壁与环梁交接处： 顶与环梁交接处。 7.3灌油钢束力测量 在竖向钢束中，选择直的四根钢束作为灌油钢束，其中二根钢束的上下端各安装一个测力传感器。 另外二根钢束只在被动端安装测力传感器。 对于环向钢束，选取二根标准钢束作为灌油钢束，在每根钢束的两端均布置测力传感器。 对于穹顶钢束，选取不同方向的二根钢束作为灌油钢束，在每根钢束的两端均布置测力传感器。 有的安全壳以蜡替代油，成为灌蜡钢束，其钢束力测量方案应与灌油束完全一致。 7.4灌浆钢束力测量 7.4.1测点分布 在灌浆钢束的下列部位布置应力或应变测点： 沿筒壁高度，选取六根环向钢束，在每根钢束上布置四个测点： 选取三根竖向钢束，在每根钢束上布置三个测点； 一在穹顶的每个方位选取一根钢束，并在其上布置二个测点。 7.4.2测量方案 灌浆钢束力测量传感器应具有优良的长期稳定性和在传感器安装、预应力张拉过程不易损坏的特 点。应优先采用光纤测量技术，直接测量钢束的应力应变。也可在灌浆钢束周围混凝土内，安装混凝土 应变传感器，间接测量钢束力值。 7.5温度测量 温度测量数据用于测试设备的温度特性修正和安全壳温度变形及温度应力分析。 温度测点应照7.2.2测点在壳壁内布置。在穹顶上表面、筒体上部的外表面，适当增设温度测点。 如果采用张线法测量安全壳整体变形，还应考虑整体变形测量系统温度特性修正的需要，在壳内布 置温度测点。 4